СНиП II-23-81

Печать

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

СНиП II-23-81*
Часть II
Нормы проектирования
Глава 23
Стальные конструкции

Госстрой СССР Строительные нормы и правила СНиП II-23-81*
Стальные конструкции Взамен СНиП II-В.3-72; СНиП II-И.9-62; СН 376-67
Внесены
ЦНИИСК им. Кучеренко
Госстроя СССР
Утверждены
Постановлением Госстроя СССР
от № 144
Срок введения
в действие

Таблица 78*

Коэффициенты y для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Вид нагрузки

Нагру-женный

Формулы для y при отсутствии закреплений сжатого пояса и a

пояс

4 ≤a ≤ 28

28 <a ≤ 100

Сосредоточенная на

Верхний

y = 1,0 +0,16a

y 4,0 +0,05a

конце консоли

Нижний

y = 6,2 + 0,08a

y = 7,0 + 0,05a

Равномерно распределенная

Верхний

Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты y следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором y = 1,75y1 (значение y1 следует принимать согласно примеч. табл. 77).

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента jb необходимо вычислить коэффициенты j1 и j2 по формулам:

;  (177)

,   (178)

где h1 — расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

h2 — то же, до оси менее развитого пояса;

lef — имеет то же значение, что и в формуле (175);

y — коэффициент, вычисляемый по формуле

.   (179)

Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

Таблица 79

Коэффициенты D и C

 

Вид нагрузки

D

Коэффициент С при сечении

двутавровом n ≤ 0,9

тавровом n = 1

Сосредоточенная в середине пролета

3,265

0,330m

0,0826a

Равномерно распределенная

2,247

0,481m

0,1202a

Чистый изгиб

4,315

0,101m

0,0253a

Обозначения, принятые в таблице 79:

,

где ,

здесь J1 и J2 — моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения;

 a — следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении ,

где bi и ti — соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; d = 1,25 — для двутаврового сечения с одной осью симметрии; d = 1,20 — для таврового сечения.

Таблица 80

Коэффициент B

 

Схема сечения и

Коэффициент В при нагрузке

место приложения нагрузки

сосредоточенной в середине пролета

равномерно распределенной

вызывающе чистый изгиб

d

m

b

d — 1

m — 1

b

1 — d

1 — m

—b

—d

—m

—b

Обозначения, принятые в таблице 80:

d = n + 0,734b; m = n+ 1,145b;

,

где b1 — ширина более развитого пояса балки;

    n — обозначение то же, что и в таблице 79.

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты y следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и a < 40 коэффициенты y следует умножать на (0,8 + 0,004a).

При n > 0,7 и 5 ≤ lef /b2 ≤ 25 значение коэффициента j2 необходимо уменьшить умножением на (1,025—0,015lef /b2) и принимать при этом не более 0,95.

Значения lef /b2>25 в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов jb в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.

Таблица 81

Коэффициенты jb

Значение

Коэффициенты jb при сжатом поясе

j2

более развитом

менее развитом

j2≤0,85

jb = j1

jb = j2

j2>0,85

jb=0,68+0,21j2

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент jb следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения a необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения j1 умножать на 0,7.

Значения Jx, Jy и Jt в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.

Таблица 82

Моменты инерции при кручении Jt прокатных двутавров по ГОСТ 8239-72*

Номер двутавра

Jt, см4

Номер двутавра

Jt, см4

10

12

14

16

18

18а

20

20а

22

22а

24

24а

2,28

2,88

3,59

4,46

5,60

6,54

6,92

7,94

8,60

9,77

11,1

12,8

27

27a

30

30a

33

36

40

45

50

55

60

13,6

16,7

17,4

20,3

23,8

31,4

40,6

54,7

75,4

100

135

Приложение 8

Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Таблица 83*

Группы элементов и соединений при расчете на выносливость

№ п/п

Схема элемента и расположение расчетного сечения

Характеристика элемента

Группа элемента

1

Основной металл с прокатными или обработанными механическим путем кромками

То же, с кромками, обрезанными машинной газовой резкой

1

2

2

Основной металл с обработанными механическим путем кромками, при разной ширине и радиусе перехода r, мм:

200

 10

1

4

3

Основной металл в соединениях на высокопрочных болтах

1

4

Основной металл в болтовом (болты класса точности А) соединении в сечениях по отверстию:

а) при парных накладках

б) при односторонних накладках

4

5

5

Переход и закругление (класс чистоты газовой резки 1 или фрезеровка) при

a ³ 72°,

2

6

Фасонки прямоугольной формы, приваренные встык или тавр к элементам конструкций без механической обработки перехода от фасонки к элементу

7

7

Фасонки, приваренные встык или в тавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм при a ≤ 45°

4

8

Фасонки прямоугольной или трапециевидной формы, приваренные к поясам балок внахлестку с обваркой по контуру нахлестки без механической обработки швов

7

9

Стыковой необработанный шов; нагрузка перпендикулярна сварному шву; стыкуемые элементы одинаковой ширины и толщины

2

10

Стыковой необработанный шов; стыкуемые элементы разной ширины или разной толщины

5

11

Основной металл в месте перехода к стыковому шву со снятым механическим способом усилением шва:

при стыковании элементов одинаковой толщины и ширины

то же, разной толщины и ширины

2

3

12

Стыковой шов, выполненный на подкладном листе; нагрузка перпендикулярна сварному шву

4

13

Стыковой шов труб, выполненный на подкладном кольце

4

14

Соединение встык прокатных профилей

4

15

Сварные сечения двутаврового, таврового и других типов, сварные непрерывными продольными швами при действии усилия вдоль оси шва

2

16

Элемент со вспомогательным элементом, прикрепленным продольными швами, при a:

до 45°

   90°

4

7

17

Обрыв поясного листа без механической обработки поперечного (лобового) шва

7

18

Основной металл с поперечным швом; сварной шов двусторонний с плавным переходом к основному металлу

4

19

Основной металл растянутых поясов балок и элементов ферм вблизи диафрагм и ребер, приваренных угловыми швами

5

20

Основной металл в месте перехода к поперечному (лобовому) угловому шву

6

21

Основной металл в соединениях с фланговыми швами (в местах перехода от элемента к концам фланговых швов):

а) с двойными фланговыми швами

б) с фланговыми и лобовыми швами

в) при передаче усилия через основной металл

г) щеки анкеров для крепления стальных канатов

8

7

7

8

22

Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса:

tm/dm ³ 1/14

1/20 ≤ tm/dm < 1/14

7

8

23

Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении диаметров раскоса и пояса dd/dm=0,4—0,7 и отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса:

tm/dm ³ 1/14

1/20 ≤ tm/dm < 1/14

1/35 < tm/dm < 1/20

6

7

8

Таблица 84

Коэффициенты b для расчета элементов с учетом хрупкого разрушения стали

Номер схемы элемента и

Толщина элемента в

Значение b для сталей с пределом текучести и климатических районов строительства

расположение расчетного сечения

расчетном сечении,

до 285 МПа (2900 кгс/см²)

св. 285 МПа (1900 кгс/см²)

до 380 МПа (3900 кгс/см²)

мм, не более

II5

II4 (I4, I2, II2 и II3)3

I2, II2 и II3

I1

№ по табл. 83* при гильотинной резке свободных кромок1

10

20

30

1,00

0,90

0,85

1,00

Не применять

То же

1,00

0,80

Не применять

0,75

Не применять

То же

№ 3 или 4 по табл. 83* при наличии колотых отверстий²

10

20

1,00

1,00

1,00

0,95

1,00

1,00

1,00

Не применять

№ 6 или 7 по табл. 83*

10

20

30

1,00

0,90

0,85

0,95

0,80

0,75

1,00

0,90

0,60

0,90

0,90

Применять только в фасонках

№ 16 по табл. 83*

10

20

30

1,00

1,00

1,00

1,00

0,95

0,87

1,00

1,00

0,90

1,00

0,80

Применять только во вспомогательных элементах

№ 18 по табл. 83*

10

20

30

1,00

0,95

0,90

1,00

0,85

0,80

1,00

1,00

0,90

1,00

0,90

0,60

№ 21,а по табл. 83* при гильотинной резке свободных кромок

10

20

30

1,00

0,90

0,85

0,95

Не применять

То же

1,00

0,75

Не применять

0,70

Не применять

То же

1 В остальных случаях b =1,00.

² При сверленых отверстиях b =1,00.

3 С учетом требований п. 2.1*.

Приложение 8,а

Определение свойств металла

1. При исследовании и испытании металла необходимо определять следующие показатели:

Для конструкций 1-й и 2-й групп табл. 50*, выполненных из кипящей стали толщиной свыше 12 мм и эксплуатирующихся при отрицательных температурах, дополнительно следует определять:

Механические свойства стали допускается определять с применением других методов, обеспечивающих надежность результатов, соответствующую испытаниям на растяжение.

2. Отбор проб для химического анализа и образцов для механических испытаний производят из элементов конструкций отдельно для каждой партии металла.

К партии металла относятся элементы одного вида проката (по номерам профилей, толщинам и маркам стали), входящие в состав однотипных элементов конструкций (пояса ферм, решетка ферм, пояса подкрановых балок и т. п.) одной очереди строительства. Партия металла должна относиться не более чем к 50 однотипным отправочным маркам общей массой не более 60 т. Если отправочные марки представляют собой простые элементы из прокатных профилей (прогоны, балки, связи и т. п.), к партии может быть отнесено до 250 отправочных марок.

Число проб и образцов от каждой партии металла должно быть не меньше чем указано в табл. 85, при отборе проб и образцов необходимо соблюдать требования ГОСТ 7564-73*.

Таблица 85

Число проверяемых элементов, проб и образцов
Вид испытаний Число элементов, проверяемых в партии Число проб и образцов
от элемента всего от партии
Химический анализ 3 1 3
Испытание на растяжение 2 (10*) 1 2 (10*)
Испытание на ударную вязкость 2** 3** 6**
Отпечаток по Бауману 2 1 2
* При определении предела текучести стали и временного сопротивления по результатам статистической обработки данных испытаний образцов.
** Для каждой проверяемой температуры и для испытаний после механического старения.

Место отбора проб и необходимость усиления мест вырезки образцов определяются организацией, проводящей обследование конструкций.

3*. Предел текучести Ryn или временное сопротивление стали Run по результатам статистической обработки данных испытаний образцов вычисляется по формуле

Rn = sn aS,  (180)

где — среднее арифметическое значение предела текучести или временного сопротивления испытанных образцов;

— коэффициент, учитывающий объем выборки;

— среднее квадратическое отклонение результатов испытаний;

si — предел текучести или временное сопротивление i-го образца;

n — число испытанных образцов (не менее 10).

При значении S/sn>0,1 использование результатов, полученных по имеющимся данным испытаний образцов не допускается.

Приложение 9*

Основные буквенные обозначения величин

Содержание